1引言高級渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)中通常采用表面涂層技術(shù)以降低金屬材料內(nèi)的溫度和熱力梯度.目前常用的涂層材料，如：氧化鋯、陶瓷等，對紅外輻射是半透明的。這使得熱輻射的作用顯著增加，從而降低了絕緣材料的效率近年來，一些學(xué)者相繼對隔熱涂層內(nèi)的輻射效應(yīng)進(jìn)行了研究。Thomas（1992）對柴油發(fā)動(dòng)機(jī)陶瓷襯墊內(nèi)的輻射與導(dǎo)熱耦合換熱進(jìn)行了數(shù)值模在1996和1997年采用雙熱流法結(jié)合格林函數(shù)，并選用兩譜帶模型，在漫反射條件下模擬了氧化鋯隔熱涂層內(nèi)的輻射傳遞；1997年用多譜帶模型取代了兩譜帶模型，并分析了光學(xué)厚度及在涂層內(nèi)加入不透明的隔熱擋板對溫度和熱流密度的影響；1998年針對外部無輻射熱流時(shí)的氧化鋯隔熱涂層，分析了涂層透明和不透明兩種情況下的溫度分布。

　　本文針對渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)葉片和燃燒室襯墊的半透明隔熱涂層內(nèi)輻射與導(dǎo)熱耦合換熱，建立了物理模型、邊界離散方程，并考慮各種界面輻射特性效應(yīng)。采用光線蹤跡/節(jié)點(diǎn)分析法計(jì)算了吸收、各向同性散射性介質(zhì)內(nèi)的輻射傳遞系數(shù)，結(jié)合控制容積法數(shù)值模擬了隔熱涂層內(nèi)的輻射與導(dǎo)熱瞬態(tài)耦合換熱。經(jīng)與文獻(xiàn)中的計(jì)算結(jié)果比較表明，本文的物理模型、計(jì)算方法與計(jì)算程序正確、計(jì)算精度高。在此基礎(chǔ)上，分析了隔熱涂層內(nèi)熱輻射對部分暴露于燃燒室熱環(huán)境下的第一級葉片和燃燒室襯墊的表面溫度、內(nèi)部溫度場和熱流密度分布的影響，考察了界面發(fā)射率、涂層厚度和界面的反射特性等對熱輻射作用大小的影響。

　　2物理模型與控制方程2.1控制方程及離散方程由于隔熱涂層一般都非常薄，而其它各方向的尺度遠(yuǎn)大于其本身的厚度，因此可采用一維模型。由圖可見：（1）設(shè)涂層不透明，即忽略了涂層內(nèi)熱輻射的傳遞作用，此時(shí)基底內(nèi)的溫度總是低于考慮涂層內(nèi)熱輻射時(shí)的溫度；（2）基底內(nèi)的溫度隨著表面發(fā)射率的增加而增加；（3）涂層內(nèi)部輻射對基底溫度分布的影響隨發(fā)射率的增加而增加，當(dāng)涂層表面的發(fā)射率較小時(shí)，可忽略內(nèi)部輻射的影響。

　　3涂層厚度對溫度場的影響邊界漫反射，S面（涂層表面）不透明時(shí)，考察涂層厚度d從0到2mm連續(xù)變化對涂層和基底表面溫度的影響。除了d變化及X外，其它計(jì)算條件均與圖2的相同，數(shù)值模擬結(jié)果見圖3.圖中實(shí)線考慮了涂層內(nèi)熱輻射的影響（輻射與導(dǎo)熱耦合換熱）；虛線則忽略涂層內(nèi)的熱輻射（純導(dǎo)熱），只在界面外有表面輻射。由圖3可見，面）溫度的影響隨著涂層厚度的增加，輻射對溫度分布的影響越王平陽等：渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)高溫隔熱涂層內(nèi)的傳熱研究來越大，當(dāng)d=2.0mm時(shí)，考慮涂層內(nèi)輻射換熱時(shí)基底表面溫度比忽略熱輻射時(shí)高出約55K.

　　4表面反射特性對溫度分布的影響由于第一級葉片部分暴露于燃燒室的高溫環(huán)境，因此輻射對該級葉片內(nèi)溫度分布的影響大于對其它各級葉片的影響。分析這一典型情況，考慮燃燒室的高速來流使得涂層表面沒有煙灰沉積，即S面半透明，其反射率由Fresnel反射定律計(jì)算得出，并考慮表面為鏡反射和漫反射兩種情況。

　　5結(jié)論本文針對渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)葉片和燃燒室襯墊的半透明隔熱涂層內(nèi)輻射與導(dǎo)熱耦合換熱，考慮各種界面輻射特性：不透明界面和半透明界面，鏡反射和漫反射，建立了物理模型、邊界離散方程。采用光線蹤跡/節(jié)點(diǎn)分析法計(jì)算了各向同性散射性介質(zhì)內(nèi)的輻射傳遞系數(shù)，結(jié)合控制容積法數(shù)值模擬了兩層平板介質(zhì)內(nèi)輻射與導(dǎo)熱瞬態(tài)耦合換熱。經(jīng)與文獻(xiàn)比較表明，本文的物理模型、計(jì)算方法正確、計(jì)算精度高。

作者：佚名　　來源：中國潤滑油網(wǎng)